Тел:(495)508-08-62; 8-903-508-08-62Страницы:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14|
Таблица 27
Таблица 28
Примечание. Для элементов из легкого бетона классов В7,5—В12,5 значения wp и lp увеличиваются в 1,4 раза против приведенных в настоящей таблице.
При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения wp и lp увеличиваются в 1,25 раза. При диаметре стержней свыше 18 мм мгновенная передача усилий не допускается. Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов значение lp принимается не менее 15d. Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры (за исключением высокопрочной проволоки класса Вр-II с внутренними анкерами по длине заделки) принимается на расстоянии 0,25lp от торца элемента. 2.30. Значения модуля упругости арматуры Еs принимаются по табл. 29*.
Таблица 29*
3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ
РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ
3.1. Расчет по прочности бетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны. Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 1.7а, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением сжатого бетона. Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными Rb, равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения — условной сжатой зоне (черт. 2), сокращенно именуемой в дальнейшем сжатой зоной бетона.
Черт. 2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны
С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п. 1.76, а также элементов, в которых не допускаются трещины по условиям эксплуатации конструкций (элементов, подвергающихся давлению воды, карнизов, парапетов и др.). При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны (появлением трещин). Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок (черт. 3):
Черт. 3. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого (внецентренно сжатого) бетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.
сечения после деформаций остаются плоскими; наибольшее относительное удлинение крайнего растянутого волокна бетона равно 2Rbt/Eb; напряжения в бетоне сжатой зоны определяются с учетом упругих (а в некоторых случаях и неупругих) деформаций бетона; напряжения в бетоне растянутой зоны распределены равномерно и равны Rbt. В случаях, когда вероятно образование наклонных трещин (например, элементы двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил), должен производиться расчет бетонных элементов из условий (141) и (142) с заменой расчетных сопротивлении бетона для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser соответствующими значениями расчетных сопротивлении бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие) согласно указаниям п. 3.39.
Внецентренно сжатые элементы
3.2. При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия еа, определяемый согласно указаниям п. 1.21. 3.3. При гибкости элементов l0/i > 14 необходимо учитывать влияние на их несущую способность прогибов в плоскости эксцентриситета продольного усилия и в нормальной к ней плоскости путем умножения значений е0 на коэффициент h (см. п. 3.6). В случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия значение е0 принимается равным значению случайного эксцентриситета. Применение бетонных внецентренно сжатых элементов (за исключением случаев, предусмотренных п. 1.7б) не допускается при эксцентриситетах приложения продольной силы с учетом прогибов е0h, превышающих: а) в зависимости от сочетания нагрузок: при основном сочетании ....................... 0,9у „ особом „ ....................... 0,95у б) в зависимости от вида и класса бетона: для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов класса выше В7,5 .... у—1 для других видов и классов бетона ...... у¾2 (здесь у — расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна бетона, см). 3.4. Во внецентренно сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п. 5.48. необходимо предусмотреть конструктивную арматуру. 3.5. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов (см. черт. 2) должен производиться из условия
где Ab — площадь сжатой зоны бетона, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения равнодействующей внешних сил. Для элементов прямоугольного сечения Ab определяется по формуле
Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия (12) должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны (см. п. 3.1 и черт. 3) из условия
Для элементов прямоугольного сечения условие (14) имеет вид
Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов указанных в п. 1.7б, должен производиться из условий (14) и (15). В формулах (12) ¾ (15): h — коэффициент, определяемый по формуле (19); a — коэффициент, принимаемый равным для бетона: тяжелого, мелкозернистого, легкого и поризованного .......................................1,00 ячеистого автоклавного ...........................0,85 „ неавтоклавного .......................0,75 Wpl ¾ момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы по формуле
r ¾ расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, определяемое по формуле
j — см. п. 4.5. Положение нулевой линии определяется из условия
3.6. Значение коэффициента h, учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия е0, следует определять по формуле
где Ncr — условная критическая сила, определяемая по формуле
В формуле (20): jl — коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, равный:
но не более 1 + b, здесь b — коэффициент, принимаемый в зависимости от вида бетона по табл. 30; М ¾ момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; Мl — то же, от действия постоянных и длительных нагрузок; l0 — определяется по табл. 31; de — коэффициент, принимаемый равным e0/h, но не менее
здесь Rb — в МПа.
Таблица 30
Примечание. Группы мелкозернистого бетона приведены в п. 2.3.
Таблица 31
Обозначение, принятое в табл. 31: Н — высота столба (стены) в пределах этажа за вычетом толщины плиты перекрытия или высота свободно стоящей конструкции.
Если изгибающие моменты (или эксцентриситеты) от полной нагрузки и от суммы постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то при абсолютном значении эксцентриситета полной нагрузки е0, превышающем 0,1h, принимают jl = 1,0; если это условие не удовлетворяется, значение jl принимают равным 3.7. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие (смятие) должен производиться согласно указаниям пп. 3.39 и 3.40.
Изгибаемые элементы
3.8. Расчет изгибаемых бетонных элементов (см. черт. 3) должен производиться из условия
где a — коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 3.5; Wpl — определяется по формуле (16); для элементов прямоугольного сечения Wpl принимается равным:
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ
3.9. Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, следуют производить расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв).
Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента
3.10. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок: сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю; сопротивление бетона сжатию представляется напряжениями, равными Rb и равномерно распределенными по сжатой зоне бетона; деформации {напряжения) в арматуре определяются в зависимости от высоты сжатой зоны бетона с учетом деформаций (напряжений) от предварительного напряжения (см. п. 3.28*); растягивающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления растяжению Rs; сжимающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления сжатию Rsc. 3.11. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, следует производить а зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона x = x/h0, определяемой из соответствующих условий равновесия, и значением относительной высоты сжатой зоны бетона xR (см. п. 3.12*), при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rs с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры, за исключением коэффициента gs6 (см. п. 3.13*). 3.12*. Значение xR определяется по формуле
где w — характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле
здесь a ¾ коэффициент, принимаемый равным для бетона: тяжелого ....................................... 0,85 мелкозернистого (см. п. 2.3) групп: А..................................................... 0,80 Б и В .............................................. 0,75 легкого, ячеистого и поризованного .............................. 0,80 Для тяжелого, легкого и поризованного бетонов, подвергнутых автоклавной обработке, коэффициент a снижается на 0,05; Rb ¾ в МПа; ssR —напряжение в арматуре, МПа, принимаемое для арматуры классов: А-I, А-II, А-III, А-IIIв, ssR = Rs – ssp; Вр-I А-IV, А-V, А-VI и Ат-VII ssR = Rs + 400 – ssp – Dssp; В-II, Вр-II, К-7 и К-19 ssR = Rs + 400 – ssp, здесь Rs — расчетное сопротивление арматуры растяжению с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры gsi, за исключением gs6 (см. п. 3.13*); ssp ¾ принимается при коэффициенте gsp < 1,0. Dssp ¾ см. п. 3.28*; ssc,u ¾ предельное напряжение в арматуре сжатой зоны, принимаемое для конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов в зависимости от учитываемых в расчете нагрузок по табл. 15*: по поз. 2а ¾ равным 500 МПа, по поз. 2б ¾ равным 400 МПа. Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях значение принимается равным 400 МПа. При расчете элементов в стадии обжатия значение ssc,u = 330 МПа. Значения xR, определяемые по формуле (25), для элементов из ячеистого бетона следует принимать не более 0,6. 3.13*. При расчете по прочности железобетонных элементов с высокопрочной арматурой классов А-IV, А-V, А-VI, Ат-VII, В-II, Вр-II, К-7 и К-19 при соблюдении условия x < xR расчетное сопротивление арматуры Rs должно быть умножено на коэффициент gs6 (см. поз. 6 табл. 24*), определяемый по формуле
где h — коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов: А-IV .............................................1,20 A-V, В-II, Bр-II, К-7 и К-19 .......1,15 А-VI и Ат-VII ..............................1,10 Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение gs6 принимается равным h. При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9Mmax (где Mmax ¾ максимальный расчетный момент), значение коэффициента gs6 для арматуры классов А-IV и А-V принимается не более 1,10, а классов А-VI и Ат-VII ¾ не более 1,05. Коэффициент gs6 не следует учитывать для элементов: рассчитываемых на действие многократно повторяющейся нагрузки; армированных высокопрочной проволокой, расположенной вплотную (без зазоров); эксплуатируемых в агрессивной среде. 3.14. Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне при действии внешних сил или в стадии обжатия и имеющей сцепление с бетоном, расчетное сопротивление сжатию Rsc (см. пп. 3.15, 3.16, 3.20, 3.27) должно быть заменено напряжением ssc, равным (ssc,u – s’sp), МПа, но не более Rsc, где s’sp определяется при коэффициенте gsp > 1,0, ssc,u ¾ см. п. 3.12*.
Изгибаемые элементы прямоугольного, таврового, двутаврового и кольцевого сечений
3.15. Расчет прямоугольных сечений изгибаемых элементов, указанных в п. 3.11 (черт. 4), при
при этом высота сжатой зоны х определяется из формулы
Черт. 4. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
3.16. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, при x = х/h0 £ xR должен производиться в зависимости от положения границы сжатой зоны: а) если граница проходит в полке (черт. 5, а), т. е. соблюдается условие
расчет производится как для прямоугольного сечения шириной b’f согласно указаниям п. 3.15; б) если граница проходит в ребре (черт. 5, б), т. е. условие (30) не соблюдается, расчет производится из условия
при этом высота сжатой зоны бетона х определяется из формулы
Черт. 5. Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента а — в полке; б — в ребре
Значение b’f вводимое в расчет, принимается из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета элемента и не более: а) при наличии поперечных ребер или при h’f ³ 0,1h — 1/2 расстояния в свету между продольными ребрами; б) при отсутствии поперечных ребер или при расстояниях между ними больших, чем расстояния между продольными ребрами, h’f < 0,1h – 6 h’f; в) при консольных свесах полки: при h’f ³ 0,1h .............................................. 6 h’f; „ 0,05h £ h’f < 0,1h ................................. 3 h’f „ h’f < 0,05h .............. свесы не учитываются 3.17. При расчете по прочности изгибаемых элементов рекомендуется соблюдать условие х £ xRh0. В случае, когда площадь сечения растянутой арматуры по конструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второй группы принята большей, чем это требуется для соблюдения условия х £ xRh0, расчет следует производить по формулам для общего случая {см. п. 3.28*). Если полученное из расчета по формулам (29) или (32) значение х > xRh0, допускается производить расчет из условий (28) и (31), определяя высоту сжатой зоны соответственно из формул:
где
здесь x = х/h0 (x подсчитывается при значениях Rs с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры); ssp ¾ определяется при коэффициенте gsp > 1,0.
Для элементов из бетона класса B30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А-I, А-II, А-III и Вр-I при x > xRh0 допускается также производить расчет из условий (28) и (31), подставляя в них значение х = xRh0. 3.18. Расчет изгибаемых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ³ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться как для внецентренно сжатых элементов согласно указаниям п. 3.21*, принимая в формулах {41) и (42) значение продольной силы N = 0 и подставляя в формулу (40) вместо Ne0 значение изгибающего момента М.
Внецентренно сжатые элементы прямоугольного и кольцевого сечений
3.19. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п. 1.21, а также влияние прогиба на их несущую способность согласно указаниям п. 3.24. 3.20. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 3.11, следует производить: а) при x = x/h0 £ xR (черт. 6) из условия
при этом высота сжатой зоны определяется из формулы
Черт. 6. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
б) при x = x/h0 > xR — также из условия (36), но при этом высота сжатой зоны определяется: для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А-I, А-II, А-III — из формулы
где
для элементов из бетона класса выше В30, а также для элементов с арматурой класса выше А-III (ненапрягаемой и напрягаемой) — из формул (66) и (67) или (68). 3.21*. Расчет внецентренно сжатых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ³ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться из условия
при этом величина относительной площади сжатой зоны бетона определяется по формуле
Если полученное из расчета по формуле (41) xcir < 0,15, в условие (40) подставляется значение xcir, определяемое по формуле
при этом значения js и zs определяются по формулам (43) и (44), принимая xcir = 0,15. В формулах (40) ¾ (42): rm ¾ полусумма внутреннего и наружного радиусов; rs — радиус окружности, проходящей через центры тяжести стержней арматуры; As,tot — площадь сечения всей продольной арматуры; js — коэффициент, определяемый по формуле
zs — расстояние от равнодействующей в арматуре растянутой зоны до центра тяжести сечения, определяемое по формуле
но принимаемое не более rs; ssp — определяется при коэффициенте gsp > 1,0; w1 — коэффициент, определяемый по формуле
здесь hr ¾ коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов: А-I, А-II, А-III ................................1,0 А-IV, А-V, А-VI, Ат-VII, B-II, Вр-II, К-7 и К-19.............................1,1
w2 — коэффициент, определяемый по формуле
где значение d принимается равным:
здесь Rs ¾ в МПа. Если вычисленное по формуле (43) значение js £ 0, то в условие (40) подставляются js = 0 и значение xcir, полученное по формуле (41) при w1 = w2 = 0. 3.22*. Расчет элементов сплошного сечения из тяжелого и мелкозернистого бетонов с косвенным армированием следует производить согласно указаниям пп. 3.20 и 3.28*, вводя в расчет лишь площади бетонного сечения Aef, ограниченную осями крайних стержней сетки или спирали, и подставляя в расчетные формулы (36)¾(38), (65) и (66) вместо Rb приведенную призменную прочность бетона Rb,red, а при высокопрочной арматуре вместо Rsc ¾ значение Rsc,red. Гибкость l0/ief элементов с косвенным армированием не должна превышать при косвенном армировании сетками — 55, спиралью — 35, где ief — радиус инерции части сечения, вводимой в расчет. Значения Rb,red определяются по формулам: а) при армировании сварными поперечными сетками
где Rs,xy ¾ расчетное сопротивление арматуры сеток;
здесь nx, Asx, lx ¾ соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в одном направлении; ny, Asy, ly — то же, в другом направлении; Аef — площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток; s — расстояние между сетками; j — коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле
где
Rs,xy, Rb ¾ в МПа.
Для элементов из мелкозернистого бетона значение коэффициента j следует принимать не более единицы. Площади сечения стержней сетки из единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза; 61 при армировании спиральной или кольцевой арматурой
где Rs,cir — расчетное сопротивление арматуры спирали; mcir — коэффициент армирования, равный:
здесь As,cir ¾ площадь поперечного сечения спиральной арматуры; def ¾ диаметр сечения внутри спирали; s — шаг спирали; е0 — эксцентриситет приложения продольной силы (без учета влияния прогиба). Значения коэффициентов армирования, определяемые по формулам (49) и (53), для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0,04. Расчетное сопротивление сжатию Rsc,red продольной высокопрочной арматуры классов А-IV, А-V, А-VI и Ат-VII для элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием сварными сетками определяется по формуле
и принимается не более Rs. В формуле (54):
где
здесь h — коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов: A-IV .. ................................ 10 A-V, A-VI и Aт-VII ............15
As,tot — площадь сечения всей продольной высокопрочной арматуры; Aef — обозначение то же, что и в формуле (49); Rb ¾ в МПа. Значение q принимается не менее 1,0 и не более: 1,2 ...... при арматуре класса А-IV 1,6...... „ „ классов A-V, А-VI и Ат-VII При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу (25) вводится
где a — коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 3.12*; d2 — коэффициент, равный 10m, но принимаемый не более 0,15, здесь m — коэффициент армирования mxy или mcir, определяемый по формулам (49) и (53) соответственно для сеток и спиралей. Значение ssc,u в формуле (25) для элементов с высокопрочной арматурой принимается равным:
но не более 900 МПа для арматуры класса А-IV, 1200 МПа ¾ для арматуры классов А-V, А-VI и Ат-VII. При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п. 3.24, определяя момент инерции по части сечения, ограниченной стержнями сеток или заключенной внутри спирали. Значение Ncr, полученное по формуле (58), должно быть умножено на коэффициент Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная согласно указаниям настоящего пункта (вводя в расчет Аef и Rb,red), превышает его несущую способность, определенную по полному сечению А и значению расчетного сопротивления бетона Rb без учета косвенной арматуры. Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям п. 5.24. 3.23 . При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п. 3.22* следует производить расчет, обеспечивающий трещиностойкость защитного слоя бетона. Расчет производится согласно указаниям пп. 3.20 или 3.28* по эксплуатационным значениям расчетных нагрузок (gf = 1,0), учитывая всю площадь сечения бетона и принимая расчетные сопротивления Rb,ser и Rs,ser для предельных состояний второй группы и расчетное сопротивление арматуры сжатию равным значению Rs,ser, но не более 400 МПа. При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны в формулах (25) и (69) принимают ssc,u = 400 МПа, а в формуле (26) коэффициент 0,008 заменяют на 0,006. При учете влияния гибкости следует пользоваться указаниями п. 3.24, определяя значения dе по формуле (22) с заменой 0,010Rb на 0,008 Rb,ser. 3.24. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме (см. п. 1.15). Допускается производить расчет конструкций по недеформированной схеме, учитывая при гибкости l0/i > 14 влияние прогиба элемента на его прочность, определяемую из условий (36), (40) и (65), путем умножения e0 на коэффициент h. При этом условная критическая сила в формуле (19) для вычисления h принимается равной:
где l0 — принимается согласно указаниям п. 3.25; de — коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 3.6; jl — коэффициент, определяемый по формуле (21), при этом моменты М и Мl определяются относительно оси, параллельной линии, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры, соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок. Если изгибающие моменты (или эксцентриситеты) от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то следует учитывать указания п. 3.6; jр — коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения арматуры на жесткость элемента; при равномерном обжатии сечения напрягаемой арматурой jр определяется по формуле
здесь sbp — определяется при коэффициенте gsp < 1,0; Rb — принимается без учета коэффициентов условий работы бетона; в формуле (59) значение e0/h принимается не более 1,5; a = Es/Eb. Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б в формулу (58) вместо значения 6,4 подставляется значение 5,6. При расчете из плоскости действия изгибающего момента эксцентриситет продольной силы е0 принимается равным значению случайного эксцентриситета (см. п. 1.21). 3.25. Расчетную длину l0 внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин. Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетную длину l0 равной: а) для колонн многоэтажных зданий при числе пролетов не менее двух и соединениях ригелей и колонн, рассчитываемых как жесткие, при конструкциях перекрытий: сборных ............................. Н монолитных ................. 0,7Н где Н — высота этажа (расстояние между центрами узлов); б) для колонн одноэтажных зданий с шарнирным опиранием несущих конструкций покрытий, жестких в своей плоскости (способных передавать горизонтальные усилия), а также для эстакад — по табл. 32; в) для элементов ферм и арок — по табл. 33.
Центрально-растянутые элементы
3.26. При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие
где Аs,tot — площадь сечения всей продольной арматуры.
Внецентренно растянутые элементы прямоугольного сечения
3.27. Расчет прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов, указанных в п. 3.11, должен производиться в зависимости от положения продольной силы N: а) если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре S и S’ (черт. 7, а) — из условий:
б) если продольная сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S’ (черт. 7, б) — из условия
при этом высота сжатой зоны х определяется по формуле
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
(12)
(13)
(14)
(15)
(16)
(17)
(18)
(19)
(20)
(21)
(22)
где jl1 определяют по формуле (21), принимал М равным произведению продольной силы N от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок на расстояние от центра тяжести до растянутой или наименее сжатой от действия постоянных и длительных нагрузок грани сечения.
(23)
(24)
(25)
(26)
(27) 
должен производиться из условия 
(28)
(29)
(30) 
(31) 
(32)
(33) 
(34)
(35)
(36) 
(37)
(38)
(39)
(40) 
(41)
(42)
(43)
(44) 
(45)
(46) 
(47)
(48)
(49)
(50)
(51)
(52)
(53)
(54)
(55)
(56)
(57) 
где сef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения, а при определении de,min второй член правой части формулы (22) заменяется на 
где 
(58)
(59)
(60)
(61)
(62)
(63)
(64)Страницы:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14